除尘机进水引发风机器多类晃震的处置

　　捕滴器结构存在的弊端环形水槽至溢水槽的入水孔径过小 ，经实测 ，水膜不能均匀形成 ，部分筒壁无水膜 ；捕滴器内壁花岗岩石块粗糙不平，经检查大部分水膜发生跳水现象（挡水檐槽高80mm ，净宽40mm ，斜度为0.40 ，长4.3 ；n ，这种挡水檐导流槽浅短 ，倾斜度不够 ，正常工作时 ，灰水不能沿导流槽全部流下 。
　　检查还发现在捕滴器人口形成水帘 ，被向上旋转的烟气携带 ，增加了烟气带水的能力 。捕滴器各部位尺寸 。引风机振动频繁的原因分析Ll除尘器施工质l差结构尺寸不合理用花岗岩石块砌成的文丘里管内表面粗糙 ，烟气阻力大 ，烟道底部积灰严重 ，水平段基础下沉 ，结构变形 ，捕滴器人口与文丘里管水平段断裂 ，导致水平段底部裂纹漏水 、漏风 。
　　因喉部截面积为0.93时相对来讲比较大 ，烟速为30一50而 ，造成烟气进人捕滴器时旋转动能下降 ，使灰 、水粒离心力减小 ，尤其是靠近筒体中心部分的烟气低速旋转就排出 ，降低了除尘效率 ，导致烟气带水严重 。
　　文丘里喷嘴的水质较差（采用澄清灰水） ，旋塞式喷嘴磨损严重 ，雾化不好 ，且水压不稳上表中的高径比 、干径比不但影响除尘效果 ，而且直接关系到分离机械带水的能力，除干径比大于设计值外 ，其余均比设计值小 ，极易引起烟气带水 。
　　L3叶片积灰蒸汽吹灰效果差烟气经除尘器后所携带的水汽与烟气中的硫形成亚硫酸溶液 ，一是腐蚀引风机人口烟道 ，造成漏风使烟温降低 ，易形戊凝结水雾 ；二是在风机转动时 ，烟气形成涡流不受冲刷 ，使烟气中的灰 、水亚硫酸溶液共同形成有一定粘度的灰桨 ，粘附在叶片上并形成一定的厚度 ，随着厚度的增加 ，在自身重量和离心力的作用下部分脱落 ，造成风机失衡振动 。
　　解决引风机积灰的被动方式是用蒸汽吹灰 ，用蒸汽的动能把叶片上的积灰吹掉 。本厂吹灰汽源从汽轮机三段抽汽引出 ，压力0.1%MPa，抽汽量13.8此 ，吹灰母管为直径57mmx4.smm ，每台风机装8个喷嘴 ，单吸吹灰时 ，经实测喷嘴压力仅为0.09MPa ，说明沿程阻力较大 。
　　由于吹灰压力低 ，喷嘴结构不合理等原因使蒸汽吹灰没有发挥应有的作用 ，反而造成风机振值逐渐增大 ，一度被迫停用蒸汽吹灰 。
　　除尘器的改造文丘里管重新设计和砌制经计算文丘里人口截面积Fl取3.7250mZ ；喉部管截面积凡取0.6671时 ；出口截面积玛取2.3mZ.由于原喉管实际截面积为a94时 ，所计算值为0.667耐（计算时取速度最高值） ，两者相差较大 ，故修正为0.73时 ，高取I.35m ，宽取0.54m ，各部位尺寸见图l.滴器的跳水 、漏水及漏风现象 ，解决了该管水平段基础下沉 ，挡水槽溢水及水膜形成不好等问题 ，有效地降低了烟气带灰 、水能力 ，使除尘器的除尘效率达到96.43%.
　　蒸汽吹灰装里的改进首先把蒸汽吹灰的汽源由汽轮机三段抽汽改至二段 ，使供汽压力提高到1.74MPa ，吹灰母管由直径57x4.5m改为直径76x5mm的钢管 ，并加装了疏水管道 ，减小了沿程阻力 ，增大了供汽量；其次 ，对喷嘴的结构尺寸按供汽压力1.74MPa重新进行厂设计计算 ，喷嘴尺寸 ，其材料为ICr18Ni叮i.
　　其他措施（l）对叶片进行防磨处理 。在叶片鱼头部位加装不锈钢防磨护铁 ，并对叶片表面喷涂防磨材料 ，延长了叶片的使用寿命 ；（2）对引风机人口烟道及公共联箱做防磨处理 ，即粘贴KPI胶泥 ，防止烟道的腐蚀漏风 ；（3）引风机滑动轴承的轴瓦间隙在规程允许范围内取最小值 ，减小了风机的初振值 。次T圈1改遭后除尘公结构尺寸示意圈对原文丘里管及基础一并拆除 ，按照新设计的结构尺寸重新砌制 ，基础采用钢架结构 ，主体仍使用花岗岩 ，石料内表面打磨 ，砌缝材料采用环氧胶泥 。
　　另外 ，将文丘里喷嘴水源改用澄清池水并加装l台除尘泵 ，解决了水压不稳定的问题 ，使喉部喷嘴水压保持在0.18-0.28MPa之间 ，为解决喷嘴磨损后雾化不良 ，规定每半年更换一次喷嘴 。
　　捕滴器的改造对捕滴器内部筒壁进行处理 ，使筒壁光滑无跳水 、漏风 、漏水现象 ；溢水槽人水孔直径由8mm增大至12mm ，保证水膜的形成并达到了水膜厚度3礴mm的设计要求 ；挡水檐进行了加高加长处理 ，消除了水帘现象的发生 ，改善了该部位的水流工况 ；1 、2号炉除尘器结合大修干段加高lm ，干径比提高到1.58.